펜탄 발포제 경질 우레탄 폼 단열재의 장기 열저항(4)
6. 결과
[표1]은 경질 우레탄 폼 단열재 #1에서 얻은 코어 폼에 대해 측정된 실제 확산계수 값을 보여줍니다. 이 수치는 수년 동안 Huntsman에서 측정된 확산(Deff)의 범위 내에 있습니다.
[표1] 경질우레탄폼단열재 #1의 코어 폼에 있는 가스의 확산
[그림1]은 실내 온도에서 예측된 열저항을 Agesim을 통해 얻은 확산을 사용하여 23℃에서 경질우레탄폼 단열재 #1에서 가져온 2.5cm 두께의 코어 폼을 노화시켜 실제 데이터와 비교합니다. [그림1]에서 볼 수 있듯이, 예측되고 측정된 열저항(R-값)은 거의 일치하게 나타납니다. 70℃에서 노화된 코어 발포체의 경우에도 마찬가지입니다. 확산이 셀가스 분석만으로 계산되었다면, Agesim에 대해 확산할 수 있습니다.
[그림1] 23℃에서 노화된 코어 폼에 대한 예상 및
측정된 열저항(경질 우레탄 폼 단열재 #1)
스킨 인자 “X”를 얻으려면, 전체 샘플을 70℃의 고온에서 노화시킵니다. 23℃에서 전체 폼이 스킨/외장재로 인해 매우 천천히 노화되어 확산을 합리적인 기간 내에 결정할 수 없으므로, 70℃에서 노화시켰습니다. 스킨 인자 “X”는 [표1]에 나와있는 확산을 사용하여 Agesim이 예측한 것과 70℃에서 노화된 샘플을 실험적으로 측정된 k-인자를 대입하여 경질 우레탄 폼 단열재 #1에 대해 계산되었습니다.
[그림2]에서 알 수 있듯이, 23의 스킨 인자는 측정된 열저항과 예측된 열저항 사이에 잘 맞았습니다. 동일한 것은 40℃에서 노화된 샘플의 경우인 것으로 나타났습니다(그림3). 이러한 결과는 5cm 두께의 경질우레탄폼단열재 #1의 노화는 [표1]에 나와있는 것처럼 확산이 있는 5cm 코어 폼의 모델로 모델링할 수 있으며, [표1]에 니와있는 것의 1/23의 확산으로 양면에 1mm 두께의 스킨 층이 있습니다.
[그림2] 70℃에서 노화된 5cm 두께 폼에 대한 예상 및
측정된 열저항(경질 우레탄 폼 단열재 #1)
[그림3] 40℃에서 노화된 5cm 두께 폼에 대한 예상 및
측정된 열저항(경질 우레탄 폼 단열재 #1)
경질 우레탄 폼 단열재 #1의 실온(23℃)에서 열저항 노화 행동은 Agesim을 사용하여 계산할 수 있습니다. [그림4]는 15년 동안 23℃에서 경질 우레탄 폼 단열재 #1의 열저항 특성을 보여줍니다.
15년간의 가중 평균 LTTR과 5년 순간 열저항(R-값)은 [그림4]의 노화 곡선에서 구할 수 있습니다. S770을 사용하여 측정된 LTTR값은 [표2]에 나와 있습니다. 앞에서 설명한 것처럼 S770 값은 초기 열저항 값에 노화 요소를 곱하여 도출됩니다. 경질우레탄폼단열재 #1의 경우, 초기 열저항(R-값)은 6.4로 측정되고, 노화 인자는 표면 및 코어 층 각각에 대해 0.89 및 0.83으로 측정되었습니다. 표면 및 코어층에 대해 계산된 노화 계수가 12% 미만이므로, 이 경질우레탄폼단열재의 S770 LTTR은 6.4×0.89=5.69로 계산됩니다.
[그림4] 70℃에서 노화된 5cm 두께 폼에 대한
예상 15년 열저항(경질 우레탄 폼 단열재 #1)
[표2]에서 보는 바와 같이, 3개의 LTTR 값은 서로 1.5% 이내입니다. 이는 경질 우레탄 폼 단열재 #1(a)에 대해 15년 가중 평균 열저항 값이 5년 후에 실제 열저항 값과 같고, (b) S770에 의해 예측된 LTTR이 Agesim이 예측한 것과 동일하다는 것을 분명히 암시합니다.
[표2] 경질 우레탄 폼 단열재 #1의 LTTR 비교